{"id":33963,"date":"2026-08-13T01:19:43","date_gmt":"2026-08-13T01:19:43","guid":{"rendered":"https:\/\/trumonytechs.com\/?p=33963"},"modified":"2026-08-13T03:30:10","modified_gmt":"2026-08-13T03:30:10","slug":"tecnologia-de-refrigeracion-liquida-para-estaciones-de-recarga-rapida","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.trumonytechs.com\/es\/liquid-cooling-technology-for-fast-charging-stations\/","title":{"rendered":"Tecnolog\u00eda de refrigeraci\u00f3n l\u00edquida para estaciones de carga r\u00e1pida"},"content":{"rendered":"

La tecnolog\u00eda de refrigeraci\u00f3n l\u00edquida para estaciones de carga r\u00e1pida se aplica en dos puntos: el conjunto de cables y conectores, y los m\u00f3dulos de potencia dentro del gabinete. La zona que limita una estaci\u00f3n depende de la corriente continua, la resistencia del conductor, la temperatura ambiente de dise\u00f1o y el ciclo de trabajo, no solo de la potencia nominal. Las clases de cables publicadas muestran la informaci\u00f3n del sector de un vistazo. Con la misma tensi\u00f3n nominal de 1000 V, un fabricante indica 375 A de forma continua sin refrigeraci\u00f3n y 800 A con ella. Las p\u00e9rdidas del gabinete siguen la eficiencia del m\u00f3dulo y aumentan con la potencia de salida. Ambas zonas se especifican por separado, y muchas estaciones refrigeran solo una de ellas.<\/p>\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Art\u00edculo<\/th>\nValor o estado (a agosto de 2026)<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Aumento de la temperatura en el terminal del conector<\/td>\n\u226450 K, como requisito de prueba de tipo seg\u00fan IEC 62196-1<\/td>\n<\/tr>\n
IEC 62196-1 edici\u00f3n actual<\/td>\nEdici\u00f3n 5.0, publicada el 25\/11\/2025; \u2264690 V CA a \u2264250 A, \u22641500 V CC a \u2264800 A<\/td>\n<\/tr>\n
IEC 62196-3 edici\u00f3n actual<\/td>\nEdici\u00f3n 3.0, publicada el 23\/04\/2026; IEC TS 62196-3-1 incorporada como Anexo AA normativo<\/td>\n<\/tr>\n
IEC TS 63379 (acoplador de megavatios)<\/td>\nEdici\u00f3n 1.0, publicada el 28\/01\/2026; \u22641500 V CC, \u22643000 A; detecci\u00f3n t\u00e9rmica o transporte t\u00e9rmico m\u00e1s detecci\u00f3n t\u00e9rmica.<\/td>\n<\/tr>\n
IEC 61851-23-3 (lado de la estaci\u00f3n MCS)<\/td>\nEl per\u00edodo de votaci\u00f3n de FDIS finaliz\u00f3 el 22 de mayo de 2026; confirme el estado actual antes de citar.<\/td>\n<\/tr>\n
Clases de cables CCS publicadas, un fabricante<\/td>\n375 A continuos sin refrigeraci\u00f3n; 500 A y 800 A continuos refrigerados, todos con una tensi\u00f3n nominal de 1000 V.<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

C\u00f3mo funciona la tecnolog\u00eda de refrigeraci\u00f3n l\u00edquida para estaciones de carga r\u00e1pida<\/h2>\n

Una estaci\u00f3n de carga refrigerada por l\u00edquido elimina el calor del conjunto de cables y conectores, de los m\u00f3dulos de alimentaci\u00f3n del gabinete o de ambos, seg\u00fan d\u00f3nde se agote el margen de dise\u00f1o. La arquitectura var\u00eda seg\u00fan el producto: unidades de refrigeraci\u00f3n separadas por funci\u00f3n o un sistema de gesti\u00f3n t\u00e9rmica integrado. intercambiador de calor<\/a> El sistema disipa el calor recogido, generalmente mediante un enfriador seco exterior, aunque tambi\u00e9n existen dise\u00f1os refrigerados y con asistencia evaporativa. La corriente suministrada, la eficiencia del m\u00f3dulo y la temperatura ambiente de dise\u00f1o del emplazamiento determinan la cantidad de calor que transporta el circuito.<\/p>\n

\"Diagrama<\/p>\n

La instrumentaci\u00f3n dentro del circuito controla la l\u00f3gica de control del cargador. Contacto de Phoenix<\/a> Publica una configuraci\u00f3n representativa para sus conjuntos CCS refrigerados: sensores Pt 1000 en el conector, un refrigerante de agua-glicol y detecci\u00f3n de fugas de refrigerante gestionada por el monitor de aislamiento de la estaci\u00f3n antes de que comience la sesi\u00f3n. Cuando el caudal disminuye o la temperatura del refrigerante aumenta, el controlador corta la corriente de salida en lugar de permitir que la temperatura de contacto se eleve. Los umbrales se encuentran en los datos de puesta en marcha, no en la hoja de datos.<\/p>\n

El objetivo de todo el circuito es lograr un aumento de temperatura por encima de la temperatura ambiente, verificado bajo las condiciones de prueba declaradas. La norma IEC 62196-1 establece un requisito de prueba de tipo de 50 K para el aumento de temperatura en los terminales del conector de carga. La nota al pie del fabricante es expl\u00edcita: la capacidad de corriente permanente de un cable refrigerado depende tanto de los l\u00edmites normativos como de la capacidad de refrigeraci\u00f3n disponible. El comportamiento en condiciones reales depende de m\u00e1s factores que la prueba de tipo, incluyendo los l\u00edmites de temperatura superficial, el rango de operaci\u00f3n declarado y el monitoreo propio de la estaci\u00f3n.<\/p>\n

Cuando las p\u00e9rdidas por conversi\u00f3n del gabinete dominan la carga de refrigeraci\u00f3n<\/h2>\n

Las p\u00e9rdidas por conversi\u00f3n del gabinete dominan la carga de refrigeraci\u00f3n cuando la ineficiencia del m\u00f3dulo produce m\u00e1s kilovatios de los que disipan el cable y el conector. La potencia del cargador por s\u00ed sola no es suficiente para resolver esta comparaci\u00f3n. Se requiere el mapa de eficiencia medido del m\u00f3dulo y los datos de resistencia o de prueba t\u00e9rmica del conjunto de cables.<\/p>\n

El calor residual dentro del gabinete se deriva \u00fanicamente de la eficiencia: Q \u2248 P \u00d7 (1\/\u03b7 \u2212 1). Con una eficiencia de 95%, un gabinete de 480 kW disipa aproximadamente 25 kW. Con 98%, el mismo gabinete disipa aproximadamente 10 kW, lo que cambia dr\u00e1sticamente las p\u00e9rdidas por cable, barra colectora y auxiliares. Aplique la misma expresi\u00f3n a sus propios datos: tome la potencia nominal del gabinete, div\u00eddala entre la eficiencia a plena carga de su m\u00f3dulo y luego reste la potencia nominal.<\/p>\n

Ambas cifras de eficiencia provienen de una Estudio t\u00e9rmico publicado de un m\u00f3dulo de carga de CC de 20 kW<\/a>. Informa de aproximadamente 96% con una carga de 45\u201355% y 95% a plena carga. Esa curva corresponde al m\u00f3dulo estudiado. Los dise\u00f1os modernos de carburo de silicio pueden alcanzar valores m\u00e1s altos, por lo que el mapa de eficiencia debe provenir del m\u00f3dulo que usted especifique.<\/p>\n

Las p\u00e9rdidas en cables y conectores funcionan de manera diferente, ya que influyen la secci\u00f3n transversal del conductor, la resistencia de contacto y la longitud del cable. La forma de la curva es predecible: el calentamiento Joule es proporcional al cuadrado de la corriente, por lo que al aumentar la corriente de un cable de 350 A a 500 A, la p\u00e9rdida del conductor se duplica aproximadamente a resistencia constante.<\/p>\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Zona de calor<\/th>\nP\u00e9rdida dominante<\/th>\n\u00bfQu\u00e9 determina la magnitud?<\/th>\nDepende de<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
M\u00f3dulos rectificadores en el gabinete<\/td>\nP\u00e9rdidas por conmutaci\u00f3n y conducci\u00f3n<\/td>\nSalida multiplicada por (1\/\u03b7 \u2212 1)<\/td>\nMapa de eficiencia medida, factor de carga, n\u00famero de m\u00f3dulos<\/td>\n<\/tr>\n
Conductores de cable<\/td>\nCalefacci\u00f3n infrarroja<\/td>\nAumenta con el cuadrado de la corriente<\/td>\nSecci\u00f3n transversal, longitud del cable, caudal de refrigerante<\/td>\n<\/tr>\n
Contactos del conector<\/td>\nResistencia de contacto a trav\u00e9s de una peque\u00f1a interfaz<\/td>\nLimitado por el requisito de aumento de la prueba de tipo<\/td>\nRecubrimiento de contacto y desgaste, fuerza de acoplamiento, ambiente<\/td>\n<\/tr>\n
Equipos auxiliares del circuito (bomba, ventiladores, controles)<\/td>\nextracci\u00f3n parasitaria continua<\/td>\nPeque\u00f1o pero siempre presente<\/td>\nCabezal de la bomba, estrategia de control del ventilador, l\u00f3gica de espera<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

Si se dimensiona un circuito de refrigeraci\u00f3n bas\u00e1ndose en las especificaciones de la placa del dispensador sin comprobar la curva de eficiencia del m\u00f3dulo a plena carga, la deficiencia rara vez se manifiesta como una alarma. Se presenta como una reducci\u00f3n inexplicable de la corriente durante la primera ola de calor. La investigaci\u00f3n suele comenzar por el cable, ya que es la parte visible.<\/p>\n

\"Gabinete<\/p>\n

C\u00f3mo elegir entre refrigeraci\u00f3n l\u00edquida y por aire en un punto de carga<\/h2>\n

La refrigeraci\u00f3n l\u00edquida se justifica en un punto de carga cuando la corriente continua, la secci\u00f3n transversal del conductor y las condiciones ambientales de dise\u00f1o impiden que la refrigeraci\u00f3n por aire sea adecuada. No existe un valor universal en kilovatios que indique este punto. El ciclo de trabajo y el peso admisible del cable tambi\u00e9n influyen en la decisi\u00f3n. Las clasificaciones publicadas por un fabricante permiten visualizar la aplicaci\u00f3n a una \u00fanica tensi\u00f3n nominal: 375 A continuos sin refrigeraci\u00f3n, 500 A y 800 A continuos con ella, todos a 1000 V.<\/p>\n

La diferencia entre esas clases es la cuesti\u00f3n de ingenier\u00eda en su forma compacta. Con la misma resistencia del conductor, pasar de 375 A a 800 A aumentar\u00eda la p\u00e9rdida I\u00b2R en un factor de aproximadamente 4,5. Los conjuntos reales no mantienen la resistencia constante. La clase sin refrigeraci\u00f3n alcanza su capacidad nominal mediante el aumento de la secci\u00f3n transversal del conductor, por lo que la compensaci\u00f3n es la capacidad de refrigeraci\u00f3n frente al cobre, y as\u00ed es como el peso y la manipulaci\u00f3n del cable influyen en la decisi\u00f3n t\u00e9rmica. Los conjuntos refrigerados se comercializan, en parte, por su menor peso y facilidad de manejo. Esto es importante cuando el p\u00fablico los conecta sin ayuda.<\/p>\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Perfil del sitio<\/th>\nPunto de partida t\u00edpico<\/th>\nVerificar contra<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Lugar de trabajo o destino CC, \u2264150 kW, bajo uso simult\u00e1neo<\/td>\nCable refrigerado por aire, armario refrigerado por aire<\/td>\nCorriente continua por toma de corriente a temperatura ambiente de dise\u00f1o; acceso de servicio a los filtros<\/td>\n<\/tr>\n
Autopista o centro de distribuci\u00f3n, 250\u2013400 kW, sesiones consecutivas<\/td>\nCable refrigerado, con refrigeraci\u00f3n del gabinete determinada a partir del mapa de eficiencia del m\u00f3dulo.<\/td>\nProducci\u00f3n sostenida a temperatura ambiente de dise\u00f1o; punto de congelaci\u00f3n del refrigerante frente al m\u00ednimo invernal<\/td>\n<\/tr>\n
Aparcamiento cubierto o subterr\u00e1neo<\/td>\nDisipaci\u00f3n de calor canalizada fuera del recinto, tipo de refrigeraci\u00f3n seg\u00fan la arquitectura.<\/td>\nC\u00f3digo local de incendios, ventilaci\u00f3n y construcci\u00f3n; l\u00edmite de ruido en la l\u00ednea de propiedad.<\/td>\n<\/tr>\n
Dep\u00f3sito o de servicio pesado, clase megavatio<\/td>\nRefrigeraci\u00f3n tanto en el cable como en el gabinete.<\/td>\nAcoplador seg\u00fan IEC TS 63379; compatibilidad de refrigerante e interfaz con el lado del veh\u00edculo.<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

Cada fila constituye un punto de partida para la definici\u00f3n de especificaciones. El factor de simultaneidad, el reparto de potencia, la clasificaci\u00f3n IP, la exposici\u00f3n al polvo y la sal, la densidad de potencia del gabinete, la redundancia y el c\u00f3digo local influyen en la respuesta. La arquitectura del fabricante del cargador tambi\u00e9n determina qu\u00e9 zonas puede especificar el comprador por separado.<\/p>\n

Un cargador de obra que suministra entre 60 y 120 kW permanece inactivo la mayor parte del d\u00eda. Un circuito de refrigeraci\u00f3n l\u00edquida a\u00f1ade bombas, juntas, comprobaciones del refrigerante y un modo de fallo por fugas que resulta innecesario para la instalaci\u00f3n. El dinero deber\u00eda invertirse en la conexi\u00f3n a la red el\u00e9ctrica.<\/p>\n

La refrigeraci\u00f3n de cables y la refrigeraci\u00f3n del gabinete se pueden aplicar de forma individual o combinada, seg\u00fan qu\u00e9 zona alcance primero su l\u00edmite. Combinar un cable refrigerado con un gabinete refrigerado por aire es una configuraci\u00f3n com\u00fan en equipos de potencia media.<\/p>\n

Variables de dise\u00f1o de la placa fr\u00eda para m\u00f3dulos de alimentaci\u00f3n de gabinetes de carga<\/h2>\n

El rendimiento de la placa fr\u00eda en un gabinete de carga depende de cuatro variables interrelacionadas: la temperatura de entrada del refrigerante, el caudal en relaci\u00f3n con la ca\u00edda de presi\u00f3n admisible, la geometr\u00eda del canal bajo los puntos calientes de p\u00e9rdida y la interfaz entre la placa y la placa base del m\u00f3dulo. El flujo de calor en la zona de mayor calor, y no la potencia total del m\u00f3dulo, determina la exigencia de dicha geometr\u00eda.<\/p>\n

La temperatura de entrada se ajusta fuera del gabinete. En un enfriador seco que funciona sin asistencia evaporativa ni refrigeraci\u00f3n, la temperatura de suministro del refrigerante se mantiene por encima de la temperatura ambiente de bulbo seco, seg\u00fan la temperatura de aproximaci\u00f3n del enfriador. Una placa validada a una entrada de 30 \u00b0C no alcanzar\u00e1 la misma temperatura del m\u00f3dulo si la temperatura ambiente de dise\u00f1o en verano es de 40 \u00b0C. Por lo tanto, el par\u00e1metro de dimensionamiento es la temperatura ambiente de dise\u00f1o del sitio m\u00e1s dicha temperatura de aproximaci\u00f3n.<\/p>\n

La interfaz es donde el rendimiento medido difiere de la simulaci\u00f3n. La planitud de la placa base, el espesor del material de la interfaz y el par de montaje influyen en la resistencia de contacto. Una placa que cumple con su objetivo en el an\u00e1lisis a\u00fan puede no alcanzarlo si la placa base del m\u00f3dulo se sale de la tolerancia de planitud para la que se seleccion\u00f3 el material de la interfaz.<\/p>\n

\"Placa<\/p>\n

Las especificaciones de una placa fr\u00eda para gabinetes de carga deben indicar, como m\u00ednimo:<\/p>\n